本發(fā)明屬于薄帶連鑄領(lǐng)域，涉及一種降低雙輥連鑄熱軋帶鋼邊部裂紋發(fā)生率的方法。
背景技術(shù)：
1、薄帶連鑄技術(shù)是一種新型的薄帶鋼生產(chǎn)工藝，其鋼水澆鑄過(guò)程是由布流水口將鋼液分配至由一對(duì)反向旋轉(zhuǎn)的鑄輥和一對(duì)側(cè)封板組成的熔池中，鑄輥內(nèi)通入循環(huán)冷卻水，鋼水直接在鑄輥表面被冷卻凝固成帶，與傳統(tǒng)連鑄、熱軋工藝相比，具有生產(chǎn)工序短、能耗小、產(chǎn)品成本低等優(yōu)點(diǎn)。但是，該技術(shù)目前也存在一定的瓶頸，主要在生產(chǎn)的熱軋帶鋼表面裂紋發(fā)生率較高，特別是帶鋼表面裂紋中邊部裂紋發(fā)生率高，影響產(chǎn)品質(zhì)量。
2、本發(fā)明從降低雙輥連鑄熱軋帶鋼邊部裂紋發(fā)生率的目的出發(fā)，通過(guò)增加熔池中側(cè)封板附近的鋼液更新速度，改善熔池內(nèi)寬度方向上的溫度分布均勻性，從而提高熔池鋼液凝固過(guò)程的一致性，解決側(cè)封板附近鋼液溫度偏低造成邊部裂紋發(fā)生率高的問(wèn)題。
技術(shù)實(shí)現(xiàn)思路
1、針對(duì)目前現(xiàn)有技術(shù)的不足，本發(fā)明的目的在于提供一種有利的技術(shù)方案，通過(guò)增加布流水口端部鋼液流股速度，增加熔池中側(cè)封板附近的鋼液更新速度，以及優(yōu)化布流水口端部導(dǎo)流孔傾斜角度改變流股方向，優(yōu)化熔池中側(cè)封板附近鋼液的溫度分布及均勻性，進(jìn)而提高熔池中寬度方向鋼液的凝固一致性和均勻性，從而降低雙輥連鑄熱軋帶鋼邊部裂紋的發(fā)生率。
2、為實(shí)現(xiàn)上述技術(shù)目的，本發(fā)明采用如下技術(shù)方案和方法：
3、本發(fā)明公開(kāi)了一種降低雙輥連鑄熱軋帶鋼邊部裂紋發(fā)生率的方法，該方法包括如下步驟：
4、(1)經(jīng)初煉爐、精煉爐煉成合格的鋼水，鋼包中的鋼水經(jīng)長(zhǎng)水口、中間包、過(guò)渡包流入布流水口；經(jīng)布流水口兩側(cè)及其端部導(dǎo)流孔流入由一對(duì)反向旋轉(zhuǎn)的鑄輥和一對(duì)側(cè)封板形成的熔池中。
5、(2)布流水口中鋼液經(jīng)其端部導(dǎo)流孔流向熔池端部附近。
6、(3)在鑄輥中通入循環(huán)冷卻水，并對(duì)循環(huán)冷卻水流量和溫度進(jìn)行控制。
7、(4)熔池中的鋼液經(jīng)鑄輥冷卻凝固形成1.5～2.5mm厚的鋼帶。
8、(5)帶鋼經(jīng)過(guò)一道次熱軋，軋制成一定厚度帶鋼。
9、優(yōu)選地，鋼水成分可以為中碳鋼、高碳鋼、耐候鋼或不銹鋼成分等。
10、優(yōu)選地，布流水口端部導(dǎo)流孔與垂直方向呈40°夾角。
11、優(yōu)選地，布流水口端部導(dǎo)流孔鋼液流股流速增大到4～5m/s。
12、優(yōu)選地，熔池寬度為1500mm。
13、優(yōu)選地，鑄輥循環(huán)冷卻水流量控制在2400～3000m3/h。
14、優(yōu)選地，鑄輥循環(huán)冷卻水溫度控制在20～40℃。
15、優(yōu)選地，帶鋼拉速控制在40～80m/min。
16、本發(fā)明具體采用如下技術(shù)方案：
17、根據(jù)本發(fā)明的第一方面，提出了一種降低雙輥連鑄熱軋帶鋼邊部裂紋發(fā)生率的方法，所述方法包括如下步驟：
18、(1)經(jīng)初煉爐、精煉爐煉成合格的鋼水，經(jīng)長(zhǎng)水口、中間包、過(guò)渡包流入布流水口；
19、經(jīng)布流水口兩側(cè)及其端部導(dǎo)流孔流入由一對(duì)反向旋轉(zhuǎn)的鑄輥和一對(duì)側(cè)封板形成的熔池中；
20、(2)布流水口中鋼液經(jīng)其端部導(dǎo)流孔流向熔池端部附近，通過(guò)控制導(dǎo)流孔角度控制流股方向；
21、(3)增加端部導(dǎo)流孔鋼液流速加快熔池側(cè)封板附近鋼液更新速度；
22、(4)在鑄輥中通入循環(huán)冷卻水，并且對(duì)循環(huán)冷卻水流量和溫度進(jìn)行控制；
23、(5)鋼液經(jīng)鑄輥冷卻凝固形成1.5～2.5mm厚的鑄帶；
24、(6)帶鋼經(jīng)過(guò)一道次熱軋，軋制成熱軋薄帶鋼。
25、根據(jù)本發(fā)明的降低雙輥連鑄熱軋帶鋼邊部裂紋發(fā)生率的方法，優(yōu)選地，鋼水成分為碳鋼、耐候鋼或不銹鋼成分。
26、根據(jù)本發(fā)明的降低雙輥連鑄熱軋帶鋼邊部裂紋發(fā)生率的方法，優(yōu)選地，所述布流水口兩側(cè)及其端部開(kāi)有導(dǎo)流孔。
27、根據(jù)本發(fā)明的降低雙輥連鑄熱軋帶鋼邊部裂紋發(fā)生率的方法，優(yōu)選地，所述布流水口兩側(cè)導(dǎo)流孔呈水平分布。
28、根據(jù)本發(fā)明的降低雙輥連鑄熱軋帶鋼邊部裂紋發(fā)生率的方法，優(yōu)選地，所述布流水口端部導(dǎo)流孔與垂直方向呈30～50°夾角。
29、根據(jù)本發(fā)明的降低雙輥連鑄熱軋帶鋼邊部裂紋發(fā)生率的方法，優(yōu)選地，所述布流水口端部導(dǎo)流孔與垂直方向呈40°夾角。
30、根據(jù)本發(fā)明的降低雙輥連鑄熱軋帶鋼邊部裂紋發(fā)生率的方法，優(yōu)選地，所述步驟(3)中，端部導(dǎo)流孔流股流速控制在4～5m/s。
31、根據(jù)本發(fā)明的降低雙輥連鑄熱軋帶鋼邊部裂紋發(fā)生率的方法，優(yōu)選地，所述步驟(3)中，端部導(dǎo)流孔流股流速控制在4.8m/s。
32、根據(jù)本發(fā)明的降低雙輥連鑄熱軋帶鋼邊部裂紋發(fā)生率的方法，優(yōu)選地，所述鑄輥的長(zhǎng)度為1200～2000mm。
33、根據(jù)本發(fā)明的降低雙輥連鑄熱軋帶鋼邊部裂紋發(fā)生率的方法，優(yōu)選地，所述鑄輥的長(zhǎng)度為1500mm或1800mm。
34、根據(jù)本發(fā)明的降低雙輥連鑄熱軋帶鋼邊部裂紋發(fā)生率的方法，優(yōu)選地，所述步驟(4)中，鑄輥循環(huán)冷卻水流量控制在2400～3000m3/h。
35、根據(jù)本發(fā)明的降低雙輥連鑄熱軋帶鋼邊部裂紋發(fā)生率的方法，優(yōu)選地，所述步驟(4)中，鑄輥循環(huán)冷卻水流量控制為2600m3/h。
36、根據(jù)本發(fā)明的降低雙輥連鑄熱軋帶鋼邊部裂紋發(fā)生率的方法，優(yōu)選地，所述步驟(4)中，鑄輥循環(huán)冷卻水溫度控制在20～40℃。
37、根據(jù)本發(fā)明的降低雙輥連鑄熱軋帶鋼邊部裂紋發(fā)生率的方法，優(yōu)選地，所述步驟(4)中，鑄輥循環(huán)冷卻水溫度控制為30℃。
38、根據(jù)本發(fā)明的降低雙輥連鑄熱軋帶鋼邊部裂紋發(fā)生率的方法，優(yōu)選地，所述步驟(5)中，鑄帶厚度控制為1.5～2.5mm。
39、根據(jù)本發(fā)明的降低雙輥連鑄熱軋帶鋼邊部裂紋發(fā)生率的方法，優(yōu)選地，所述步驟(5)中，鑄帶厚度控制為1.8～2.2mm。
40、根據(jù)本發(fā)明的降低雙輥連鑄熱軋帶鋼邊部裂紋發(fā)生率的方法，優(yōu)選地，所述步驟(6)中，軋帶厚度控制為0.6～1.65mm。
41、根據(jù)本發(fā)明的第二方面，提出了一種熱軋薄帶鋼，所述熱軋薄帶鋼的生產(chǎn)過(guò)程采用前述方法進(jìn)行邊部裂紋控制，其中所述邊部裂紋的發(fā)生率占板面裂紋發(fā)生率低于10％。
42、有益技術(shù)效果
43、與現(xiàn)有技術(shù)相比，本發(fā)明的技術(shù)構(gòu)思及相應(yīng)的技術(shù)方案至少能夠獲得如下的有益技術(shù)效果：
44、通過(guò)本發(fā)明的方法可以加快熔池側(cè)封板附近鋼液的更新速度，降低側(cè)封板附近鋼液的低溫區(qū)域，改善熔池鋼液寬度方向上的溫度分布，使得鋼液在寬度方向上的冷卻和凝固更加均勻，極大地避免熱軋帶鋼寬度方向凝固不均性，邊部附近冷卻強(qiáng)，造成邊部附近應(yīng)力強(qiáng)，裂紋敏感性高的問(wèn)題，從而解決雙輥連鑄熱軋帶鋼邊部裂紋發(fā)生率高的問(wèn)題，提高了產(chǎn)品質(zhì)量并降低了生產(chǎn)成本。
1.一種降低雙輥連鑄熱軋帶鋼邊部裂紋發(fā)生率的方法，其特征在于，所述方法包括如下步驟：
2.根據(jù)權(quán)利要求1所述的降低雙輥連鑄熱軋帶鋼邊部裂紋發(fā)生率的方法，其特征在于：
3.根據(jù)權(quán)利要求1所述的降低雙輥連鑄熱軋帶鋼邊部裂紋發(fā)生率的方法，其特征在于：
4.根據(jù)權(quán)利要求1所述的降低雙輥連鑄熱軋帶鋼邊部裂紋發(fā)生率的方法，其特征在于：
5.根據(jù)權(quán)利要求1所述的降低雙輥連鑄熱軋帶鋼邊部裂紋發(fā)生率的方法，其特征在于：
6.根據(jù)權(quán)利要求5所述的降低雙輥連鑄熱軋帶鋼邊部裂紋發(fā)生率的方法，其特征在于：
7.根據(jù)權(quán)利要求1所述的降低雙輥連鑄熱軋帶鋼邊部裂紋發(fā)生率的方法，其特征在于：
8.根據(jù)權(quán)利要求7所述的降低雙輥連鑄熱軋帶鋼邊部裂紋發(fā)生率的方法，其特征在于：
9.根據(jù)權(quán)利要求1所述的降低雙輥連鑄熱軋帶鋼邊部裂紋發(fā)生率的方法，其特征在于：
10.根據(jù)權(quán)利要求9所述的降低雙輥連鑄熱軋帶鋼邊部裂紋發(fā)生率的方法，其特征在于：
11.根據(jù)權(quán)利要求1所述的降低雙輥連鑄熱軋帶鋼邊部裂紋發(fā)生率的方法，其特征在于：
12.根據(jù)權(quán)利要求11所述的降低雙輥連鑄熱軋帶鋼邊部裂紋發(fā)生率的方法，其特征在于：
13.根據(jù)權(quán)利要求1所述的降低雙輥連鑄熱軋帶鋼邊部裂紋發(fā)生率的方法，其特征在于：
14.根據(jù)權(quán)利要求13所述的降低雙輥連鑄熱軋帶鋼邊部裂紋發(fā)生率的方法，其特征在于：
15.根據(jù)權(quán)利要求1所述的降低雙輥連鑄熱軋帶鋼邊部裂紋發(fā)生率的方法，其特征在于：
16.根據(jù)權(quán)利要求15所述的降低雙輥連鑄熱軋帶鋼邊部裂紋發(fā)生率的方法，其特征在于：
17.根據(jù)權(quán)利要求1所述的降低雙輥連鑄熱軋帶鋼邊部裂紋發(fā)生率的方法，其特征在于：
18.一種熱軋薄帶鋼，其特征在于，所述熱軋薄帶鋼的生產(chǎn)過(guò)程采用根據(jù)權(quán)利要求1～17中的任意一項(xiàng)所述的方法進(jìn)行邊部裂紋控制，其中所述邊部裂紋的發(fā)生率占板面裂紋發(fā)生率低于10％。